水肥一體化施肥機(jī)吸肥器結(jié)構(gòu)優(yōu)化及試驗(yàn) 李繼學(xué) 李家春 貴州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院 貴陽 摘 要 為探究水肥一體化施肥機(jī)吸肥器結(jié)構(gòu)對吸肥量的影響及吸肥通道吸肥量差值較大的問題 運(yùn)用Solidw Wo ks設(shè)計(jì)并聯(lián) 條 條 條射流泵的吸肥器模型 并利用Flo FD對 種吸肥器的吸肥量進(jìn)行分析 綜合對比 數(shù)值模擬結(jié)果可知 吸肥器的最優(yōu)結(jié)構(gòu)為并聯(lián) 條射流泵 此外 通過改變主管道長度和射流泵間距對吸肥器 結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化并分析每條射流泵吸肥量 結(jié)果表明 吸肥器結(jié)構(gòu)優(yōu)化后 每條射流泵的吸肥量趨于相同且吸肥量 高于優(yōu)化前 樣機(jī)試驗(yàn)表明 每條射流泵的吸肥量差值較小 試驗(yàn)得到的吸肥量數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)的誤差在 合理范圍內(nèi) 樣機(jī)長時間運(yùn)行具有很好的穩(wěn)定性 可滿足實(shí)際的農(nóng)業(yè)灌溉施肥要求 關(guān)鍵詞 數(shù)值模擬 吸肥量 吸肥器 水肥一體化施肥機(jī) 中圖分類號 S224 4 文獻(xiàn)標(biāo)識碼 A文章編號 1003 188X 2021 03 0015 09 0 引言 水肥一體化技術(shù)是一種通過壓力管道輸送水肥溶 液 集灌溉和施肥于一體的現(xiàn)代農(nóng)業(yè)技術(shù) 具有施肥 精準(zhǔn) 高效及環(huán)境污染小等優(yōu)點(diǎn) 該技術(shù)現(xiàn)已引 進(jìn)國內(nèi)并推廣使用 但因水肥一體化技術(shù)在國內(nèi)尚處 在發(fā)展期 市場上的施肥機(jī)的種類各異 吸肥設(shè)備也 沒有統(tǒng)一的規(guī)格 不同施肥機(jī)的吸肥量 水力特性及 吸肥器結(jié)構(gòu)也存在差異 因施肥機(jī)吸肥的核心部 件多為文丘里式 文中選擇SSQ 射流泵作為吸肥 部件 射流泵在實(shí)際使用過程中吸入腔內(nèi)產(chǎn)生能量 交換和高速的流體沖擊 流體進(jìn)出口的壓差會在吸入 腔內(nèi)產(chǎn)生高頻的噪音及劇烈的震動 6 過大的壓差 產(chǎn)生的震動會使射流泵產(chǎn)生裂紋以至破碎 此外 農(nóng) 作物對于肥料和水的需求量都有一定的標(biāo)準(zhǔn) 施肥機(jī) 設(shè)備對于灌溉送肥所提供的水壓及流量也有相應(yīng)要 求 所以 對于施肥機(jī)工作時的吸肥量及吸肥設(shè)備的 水力特性研究尤為必要 1 工作原理與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 收稿日期 基金項(xiàng)目 貴州省科技廳項(xiàng)目 黔科合平臺人才 6 號 黔科合 成果 號 黔科合重大專項(xiàng)字 6 號 黔科 合支撐 6 貴陽國家高新區(qū)人才特區(qū)建設(shè)專項(xiàng)項(xiàng) 目 黔高新 6 作者簡介 李繼學(xué) 男 山東濟(jì)寧人 碩士研究生 m il 6 qq com 通訊作者 李家春 男 貴州畢節(jié)人 教授 博士生導(dǎo)師 m il qq com 1 1 工作原理 射流泵主要由噴嘴 吸入室 喉管和擴(kuò)散管等組 成 如圖 所示 射流泵是利用射流紊動擴(kuò)散作用 來傳遞能量和質(zhì)量的流體機(jī)械混合反應(yīng)設(shè)備 射 流泵吸肥原理 具有一定壓力的水流通過錐形的噴嘴 時 水流速度發(fā)生快速改變并在腔內(nèi)產(chǎn)生一種負(fù) 壓 在外界大氣壓作用下肥料溶液被吸入到射流泵 內(nèi) 然后 離心泵將水肥混合液沿著壓力管道輸送至 田地 從而實(shí)現(xiàn)水肥混合灌溉 進(jìn)水端 吸入室 吸入口 噴嘴 喉管 6 擴(kuò)散段 出水端 圖 射流泵結(jié)構(gòu)示意圖 Fig St uctu l di g m of et pump 1 2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 試驗(yàn)選用的射流泵及管件通過SolidWo ks構(gòu)建 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期 射流泵模型如圖 所示 同時 對并聯(lián) 條 條 條 射流泵的吸肥器展開研究 吸肥器模型如圖 所示 圖 射流泵三維模型 Fig T ee dimension l model of et pump 單射流泵 b 雙射流泵 c 三射流泵 圖 吸肥器圖 Fig Fe tilize bso be di g m 2 數(shù)學(xué)模型構(gòu)建 2 1 吸肥器主要參數(shù) 射流泵用作吸肥器使用時 以流量比q 壓力比h 吸肥效率 的數(shù)值大小來表示其性能強(qiáng)弱 流量比 即 q QsQ n 式中 Qs 吸入口流量 m s Qn 工作流體流量 m s 效率 即 q h h 式中 q 流量比 h 壓力比 吸肥條件 射流泵作為吸肥器吸肥時符合伯 努利方程和連續(xù)性方程 即 伯努利方程為 v g p Z C 連續(xù)性方程為 v A C 若不計(jì)吸入管路的各種損失 吸入量可以通過式 和式 導(dǎo)出計(jì)算公式 即 Q g h p 式中 v 流速 m s g 重力加速度 m s p 壓力 m Z 勢能 m 流體比重 m A 過流截面積 m Q 吸入流量 m s 吸管截面積 m h 吸水高度 m p 喉管壓力 m C C 常數(shù) 根據(jù)上述公式 吸入射流泵內(nèi)的流量隨著喉管處 的真空度的變化隨之變化 只有當(dāng)h P 時 即射 流泵內(nèi)的壓力小于大氣壓時 射流泵內(nèi)才會有流體被 吸入進(jìn)而達(dá)到吸肥的效果 2 2 數(shù)值計(jì)算設(shè)置 2 2 1 模型選擇 根據(jù)流體在射流泵內(nèi)的流動特性 認(rèn)為流體在整 個泵內(nèi)是湍流流動 湍流模型選取R Gk 模 型 2 2 2 網(wǎng)格劃分 由于計(jì)算射流泵為水平進(jìn)水偏向進(jìn)口的結(jié)構(gòu)形 式 其腔內(nèi)為錐形噴嘴 且有斜面等復(fù)雜結(jié)構(gòu) 為提高 數(shù)值計(jì)算的精確性 在網(wǎng)格的劃分上利用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng) 格進(jìn)行計(jì)算 在結(jié)構(gòu)變化大的位置 射流泵的噴嘴 拐 角和斜面 進(jìn)行網(wǎng)格加密處理 2 2 3 邊界條件 吸肥管道的進(jìn)口設(shè)定為壓力 P 吸肥管道 的出口實(shí)際連接的是離心泵的進(jìn)口端 邊界條件設(shè)定 6 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期 為出口體積流量 m s 射流泵吸肥依靠其內(nèi) 部產(chǎn)生的負(fù)壓 并借助外界大氣壓將肥液吸入射流泵 內(nèi) 故射流泵的吸肥口邊界條件設(shè)定為外界大氣壓為 P 3 仿真分析及結(jié)果 3 1 吸肥量的仿真分析 利用Flo FD流體仿真分析軟件 利用有限體積法 對吸肥器進(jìn)行流體仿真 模擬分析中吸肥器進(jìn)口條 件設(shè)定為靜壓 P 進(jìn)口設(shè)定體積流量 m s 吸肥口設(shè)定位環(huán)境壓力 P 現(xiàn)進(jìn)行 種吸肥 器的吸肥時流體分析 靜壓 b 流體跡線圖 圖 單射流泵流體分析圖 Fig Single et pump fluid n lysis di g m 單射流泵流體仿真結(jié)果如圖 所示 由圖 可 知 流體在進(jìn)入射流泵時因喉管的口徑縮小 流體的 速度逐漸升高 壓強(qiáng)也隨之降低 壓強(qiáng)達(dá)到最小值并 形成負(fù)壓約 P 射流泵進(jìn)出口壓差為 P 該條件下的吸肥器有一定的吸肥能力且吸肥量較大 其吸入的流體體積流量為 雙射流泵流體仿真結(jié)果如圖 所示 由圖 可 知 壓力云圖顯示在射流泵噴嘴下部產(chǎn)生一定的負(fù)壓 P 此時射流泵進(jìn)出口的壓力差為 P 且 產(chǎn)生負(fù)壓的位置與單射流泵產(chǎn)負(fù)壓的位置相同數(shù)值 不同 并聯(lián)雙射流泵吸肥器可以達(dá)到一定的吸肥效 果 其吸入的流體體積流量分別為 靜壓圖 b 流體跡線圖 圖 雙射流泵流體分析圖 Fig Flow n lysis di g m of double et pump 三射流泵流體仿真結(jié)果如圖6所示 由圖6知 壓力云圖表明在噴嘴下部產(chǎn)生負(fù)壓 條射流泵產(chǎn)生 的壓強(qiáng)分別為 6 P 進(jìn)出口的壓差 為 P 并聯(lián)三射流泵吸肥器具有吸肥的能力 其 吸入流體體積流量分別為 靜壓圖 b 流體跡線圖 圖6 三射流泵流體分析圖 Fig 6 Fluid n lysis di g m of et pump 依據(jù)上述計(jì)算分析結(jié)果 考慮到水肥一體化施肥 機(jī)要求為實(shí)現(xiàn)多種肥液的均勻混合并施用于農(nóng)業(yè)灌 溉 并聯(lián) 條和 條射流泵的吸肥器雖然能夠提供較 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期 高的吸肥量 但吸肥過于單一 不能同時施加氮 磷 鉀 種必需的農(nóng)業(yè)肥料 此外 射流泵內(nèi)的壓力過 大 在吸肥運(yùn)行的過程中會因?yàn)檫^大的壓力和高頻震 動 致使射流泵出現(xiàn)裂紋甚至炸裂 綜上分析 選擇 并聯(lián) 條射流泵作為吸肥器 并做進(jìn)一步的分析 3 2 吸肥量差異分析 對上述吸肥器結(jié)構(gòu)進(jìn)行多組流體分析 將 條射 流泵的吸肥量數(shù)據(jù)整理繪制 如圖 所示 由圖 可 以明確得出 條吸肥管道的吸肥量存在明顯的差異 圖 吸肥管道吸肥量 Fig Fe tilize bso ption c p city of fe tilize bso ption pipeline 對于造成上述吸肥器 條射流泵吸肥量結(jié)果不同 的原因 分析如圖 所示 圖 吸肥器流量分析圖 Fig Flow n lysis c t of fe tilize bso be 圖 中 三通管道在分流時 根據(jù)質(zhì)量守恒定律 可以得出 Q Q Q Q 6 v A v Aa v Ab v Ac 建立 斷面和 斷面的能量方程為 Z p a v g Z p a v g hl 建立 斷面和 斷面的能量方程為 Z p a v g Z p a v g hl 建立 斷面和 斷面的能量方程為 Z p a v g Z p a v g hl 式中 Q 流體總流量 m s Q Q Q 流入每條射流泵流量 m s Aa Ab Ac a b c管口截面積 m Z Z Z Z 選定的 斷面上任一點(diǎn) 相對于選定基準(zhǔn)面的高程 Z Z Z Z p p p p 斷面同一選定點(diǎn)的壓強(qiáng) m 流體比重 m v v v v 斷面的平均流速 m s 斷面的動能修正系數(shù) hl hl hl 斷面 斷面 斷面 間流體能量損失 m g 重力加速度 m s 該吸肥器由 條射流泵并聯(lián)組成 每條射流泵間 距相同 因 個管段內(nèi)都存在流體能量損失hl hl hl 故流進(jìn)每條射流泵的流體流量不相同 提 供的能量也不相同 所以 條射流泵的吸肥能力存在 差異 即吸肥量不同 4 吸肥器結(jié)構(gòu)優(yōu)化 4 1 理論分析 能量損失計(jì)算公式用水頭損失表達(dá)時 表達(dá)式為 hl hf hm 沿程水頭損失為 hf ld v g 局部水頭損失為 hm v g 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期 斷面和 斷面間流體能量損失沿程水頭損失為 hf l d v g 局部水頭損失為 hm v g 斷面和 斷面間流體能量損失沿程水頭損失為 hf l d v g 6 局部水頭損失為 hm v g 斷面和 斷面間流體能量損失沿程水頭損失為 hf l d v g 局部水頭損失為 hm v g 式中 hf hf hf 斷面 斷面 斷面 間沿層水頭損失 m hm hm hm 斷面 斷面 斷 面間局部水頭損失 m 沿程阻力系數(shù) 局部阻力系數(shù) l l l 單個三通管長度 l l l mm d 管道直徑 mm v v v 斷面的平均流度 m s g 重力加速度 m s 通過分析式 式 6 式 知 可以通過 改變l l l 長度 即改變單個三通管的長度 從 而縮短主管道長度和吸肥射流泵間距 以達(dá)到降低流 體能量損失的目的 使流入每條射流泵的流體流量和 流體能量趨于相同 從而使 條射流泵的吸肥量趨于 一致 4 2 結(jié)構(gòu)優(yōu)化 吸肥器部分尺寸如圖 所示 吸肥器主管道由 個相同的T型三通組成 其部分參數(shù)為長La mm 內(nèi)徑Lc mm 射流泵間距Lb mm 三通T型出口 兩側(cè)長度L L L L L L6 6mm 選擇該三通 作為分析研究的對象 通過改變L L L L L L6的 長度 減小管道長度La和吸肥射流泵間距Lb的值 利 用Flo FD軟件分析不同條件下 號 號 號射流泵 的吸肥量 實(shí)驗(yàn)中三通長度每次縮減梯度 L 取 L mm L mm L mm L mm 圖 吸肥器部分尺寸圖 Fig P ti l dimension di g m of fe tilize bso be 4 3 流體分析 分別對不同結(jié)構(gòu)的吸肥器進(jìn)行流體分析 吸肥器 進(jìn)口條件設(shè)定為靜壓 P 進(jìn)口設(shè)定體積流量 m s 吸肥口設(shè)定位環(huán)境壓力 P 4 3 1 同時縮短L2 L4 L6 保持基本模型中的其它結(jié)構(gòu)參數(shù)不變 L L L6 按照 L L L L 梯度同時減小 縮短主管道 和 條射流泵之間的距離 在相同計(jì)算條件下 數(shù)值 模擬的結(jié)果如圖 所示 L L L6縮短 mm 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期 b L L L6縮短 mm c L L L6縮短 mm d L L L6縮短 mm 圖 縮短L L L6 條射流泵吸肥量 Fig S o tens fe tilize bso ption of nd 6 et pumps 4 3 2 同時縮短L1 L3 L5 保持基本模型中的其它結(jié)構(gòu)參數(shù)不變 L L L 按照 L L L L 梯度同時減小 縮短主管道 和 條射流泵之間的距離 在相同計(jì)算條件下 數(shù)值 模擬的結(jié)果如圖 所示 4 3 3 同時縮短L1 L2 L3 L4 L5 L6 保持基本模型中的其它結(jié)構(gòu)參數(shù)不變 L L L L L L6按照 L L L L 梯度同時減小 縮 短主管道和 條射流泵之間的距離 在相同計(jì)算條件 下 數(shù)值模擬的結(jié)果如圖 所示 L L L 縮短 mm b L L L 縮短 mm c L L L 縮短 mm 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期 d L L L 縮短 mm 圖 縮短L L L 條射流泵吸肥量 Fig S o ten t e fe tilize bso ption of nd et pumps 4 3 4 仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 對比上述仿真實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù) 由圖 b 和圖 c 兩組數(shù)據(jù)中顯示 仿真實(shí)驗(yàn)中相應(yīng)吸肥器結(jié)構(gòu)的每條 射流泵的吸肥量都趨于相同 L L L L L L6縮短 mm b L L L L L L6縮短 mm c L L L L L L6縮短 mm d L L L L L L6縮短 mm 圖 縮短L L L L L L6 條射流泵吸肥量 Fig S o ten t e fe tilize bso ption of nd 6 et pumps 對比圖 b 和圖 c 的仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果 圖 c 實(shí)驗(yàn)中每條射流泵的吸肥量優(yōu)于圖 b 實(shí)驗(yàn)中 的每條射流泵的吸肥量 故選擇圖 c 實(shí)驗(yàn)中的吸 肥器結(jié)構(gòu)作為新的吸肥器結(jié)構(gòu) 現(xiàn)對比結(jié)構(gòu)優(yōu)化前 后吸肥器的吸肥量 如圖 所示 吸肥器結(jié)構(gòu)優(yōu)化 后 每條射流泵的吸肥量都有顯著提升 并且 條射 流泵吸肥量差值明顯縮小 故選擇主管道所有三通的 左側(cè)同時縮短 mm作為吸肥器新結(jié)構(gòu) 如圖 所 示 5 樣機(jī)試驗(yàn) 5 1 試驗(yàn)?zāi)康?比對實(shí)際的數(shù)據(jù)和理論分析數(shù)據(jù)的差值 若實(shí)際 數(shù)據(jù)和理論分析數(shù)據(jù)相差較大 則該理論分析不具有 現(xiàn)實(shí)意義 若試驗(yàn)數(shù)據(jù)和理論分析數(shù)據(jù)誤差較小 則 該模型具有一定的實(shí)際意義 吸肥量和水力性能可以 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期 作為選擇施肥機(jī)的指標(biāo) 圖 優(yōu)化前后吸肥量對比圖 Fig Cont st c t of fe tilize upt ke fte optimiz tion 圖 優(yōu)化后的吸肥器結(jié)構(gòu) Fig Optimized st uctu e of fe tilize bso be 5 2 試驗(yàn)材料 根據(jù)上述流體分析的結(jié)果 選擇新的吸肥器結(jié) 構(gòu) 按照施肥機(jī)的灌溉方式及流體原理構(gòu)建施肥機(jī) 如圖 所示 施肥機(jī)采用 mm內(nèi)徑UP C管件 連接組成吸肥主管道 其它管道采用 mm等內(nèi)徑 的UP C管件組裝 離心泵的規(guī)格選擇 m揚(yáng)程 kW 施肥機(jī)配套使用 6 的浮子流量 計(jì)用于監(jiān)測流量 為了提高試驗(yàn)的更佳合理性 施肥 機(jī)配備 個量桶用于盛裝液體肥料 如圖 b 所示 該液肥桶通過 6mm內(nèi)徑軟管分別與施肥機(jī)吸肥口相 連 為增加試測吸肥量的準(zhǔn)確性 施肥機(jī)上搭載成套 控制系統(tǒng)通過相應(yīng)的軟件 實(shí)時記錄施肥機(jī)吸入的流 量 5 3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 樣機(jī)試驗(yàn)進(jìn)行 組 試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表 所示 將試驗(yàn) 數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行比對 如表 所示 水肥一體化施肥機(jī) b 液體肥料桶 圖 試驗(yàn)機(jī)器及設(shè)備 Fig Testing m c ines nd equipment 表 施肥機(jī)吸肥量試驗(yàn)值 T ble Test lue of fe tilize bso ption of fe tilize pplic to 試驗(yàn)次數(shù) 射流泵吸肥量 表 施肥機(jī)吸肥量試驗(yàn)值和理論值 T ble Test nd t eo etic l v lues of fe tilize upt ke by fe tilize pplic to s 射流泵 試驗(yàn)吸肥量 理論吸肥量 誤差 6 6 對比試驗(yàn)數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬數(shù)據(jù)可知 兩者數(shù)據(jù)誤 差在合理范圍內(nèi) 吸肥器具有較好的吸肥能力 條射 流泵吸肥量差值較小 能夠滿足實(shí)際的農(nóng)業(yè)施肥要求 6 結(jié)論 利用Flo FD流體仿真分析軟件 對并聯(lián) 條 條 條射流泵構(gòu)成的吸肥器進(jìn)行流體仿真分析 對 比數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果可知 并聯(lián) 條射流泵的吸肥器 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期 具有較好的吸肥能力和穩(wěn)定性 通過改變每個三通T型出口兩段的長度來調(diào) 整吸肥主管道長度和射流泵間距組成不同結(jié)構(gòu)的吸 肥器 利用Flo FD軟件分析不同結(jié)構(gòu)吸肥器中每條 射流泵的吸肥量 通過對比多組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù) 選出 條 射流泵吸肥量差值較小的一組 確定其結(jié)構(gòu)為主管道 所有三通的左側(cè)同時縮短 mm作為吸肥器新結(jié)構(gòu) 樣機(jī)試驗(yàn)表明 實(shí)際的吸肥量與仿真實(shí)驗(yàn)得到 的吸肥量兩者誤差在合理范圍內(nèi) 施肥機(jī)在試驗(yàn)運(yùn)行 過程中 條射流泵的吸肥量相對差值較小 射流泵內(nèi) 因進(jìn)出口的壓力差產(chǎn)生的振動以及噪聲較小 參考文獻(xiàn) 趙洪志 水肥一體化技術(shù)優(yōu)勢淺析 J 現(xiàn)代農(nóng)業(yè) 趙敬美 水肥一體化技術(shù)探析 J 農(nóng)家參謀 吳勇 水肥一體化技術(shù) J 農(nóng)業(yè)知識 李愷 尹義蕾 侯永 中國設(shè)施園藝水肥一體化設(shè)備應(yīng)用 現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 J 農(nóng)業(yè)工程技術(shù) 6 Ozk n F Oztu k B yl et l xpe iment l investi g tions of i nd liquid in ection by ventu i tubes J W te nd nvi onment Jou n l 6 6 H J n C en C u et l ffect of st uctu l opti miz tion on pe fo m nce of entu i in ecto C P oceed ings of t e 6t HR Symposium on Hyd ulic c ine y nd Systems 陸宏圻 噴射技術(shù)理論及應(yīng)用 武漢 武漢大學(xué)出版 社 6 吳波 液氣射流泵性能研究與數(shù)值模擬 D 成都 西南 石油大學(xué) H 歐特爾 德 普朗特流體流體基礎(chǔ) 版 朱自 強(qiáng) 錢翼稷 李宗瑞 譯 北京 科學(xué)出版社 陶文銓 數(shù)值傳熱學(xué) 版 西安 西安交通大學(xué)出版 社 k ot Smit T e eno m liz tion g oup t e exp nsion nd de iv tion of tu bulence models J Jou n l of Scientific Computing 6 王松林 王玉川 桂紹波 等 液體射流泵內(nèi)部流動分 析 試驗(yàn)與三維數(shù)值模擬 J 排灌機(jī)械工程學(xué)報 6 6 6 張棣 董祥偉 李增亮 等 射流泵內(nèi)流場數(shù)值計(jì)算的結(jié) 構(gòu)化網(wǎng)格劃分方法 J 石油礦場機(jī)械 6 歐鳴雄 賈衛(wèi)東 邱白晶 等 射流泵全特性工況的數(shù)值 分析及試驗(yàn)研究 J 排灌機(jī)械工程學(xué)報 6 Structure Optimization and Experiment of Fertilizer Absorber of W ater fertilizer Integrated Fertilizer Applicator i Jixue i Ji c un College of ec nic l nginee ing Guiz ou Unive sity Guiy ng C in Abstract n o de to explo e t e effect of fe tilize nd fe tilize pplic to st uctu e on t e mount of fe tilize bso p tion Solidwo ks t ee dimension l softw e w s used to design t e model of one two nd t ee et pumps in p llel t e Flo FD fluid n lysis softw e w s used to bso b t e fe tilize ume ic l simul tion comp e ensive comp ison of nume ic l simul tion esults s ows t t t e optim l st uctu e of t e m nu e feede is t ee p llel et pumps n ddition t e st uctu e of t e m nu e feede is optimized by c nging t e lengt of t e m in pipe nd t e et pump sp cing nd n lyzing t e mount of fe tilize bso bed by e c et pump fte t e st uctu e of t e m nu e feede is optimized t e mount of fe tilize bso bed by e c et pump tends to be t e s me nd t e mount of fe tilize bso bed is ig e t n be fo e optimiz tion n t e p ototype test t e diffe ence in t e mount of fe tilize bso bed by e c et pump is sm ll T e m ximum e o of t e test d t of t e fe tilize bso ption nd t e nume ic l simul tion d t is wit in e son ble nge T e long te m ope tion s good st bility nd c n meet t e ctu l g icultu l i ig tion Fe tiliz tion equi ements Key words nume ic l simul tion fe tilize bso ption fe tilize bso bo w te fe tilize integ ted fe tilize pplic to 年 月 農(nóng)機(jī)化研究 第 期